Расчет теплообмена в топке

Расчет теплообмена в топке - это определение температуры продуктов сгорания ка выходе из топки при заданных ее конструкции и условиях работы или определение площадей тепловоспринимающих поверхностей нагрева, при которых обеспечивается заданная температура в танце топки. В инженерной практике применяется метод расчета, созданный советскими учеными, основанный на совместном использовании для расчетов законов лучистого теплообмена н приложении теории подобия к топочным процессам. Функциональная зависимость определяющих критериев от различных факторов установлена на основе экспериментальных данных.

В общем виде тепловосприятие поверхностей нагрева определяется из уравнения теплообмена в топке, которое, исходя из закона Стефана-Больцмана, может быть представлено в виде

где Q'_л -тепловосприятие поверхностей нагрева, кВт; а_т - интегральный коэффициент теплового излучения топки; с₀ - коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный 5,67*10^-8 Вт/(м²*К4), φ_о - коэффициент тепловой эффективности поверхности нагрева; F_Ст - площадь поверхности стенок, ограничивающих топку, м2; Т - средняя температура продуктов сгорания в топке, К; Т_Ср- средняя температура поверхности нагрева, К.

Вместе с тем тепловосприятие поверхностей нагрева может быть определено из теплового баланса топки, согласно которому

где φ - коэффициент сохранения теплоты топкой; В_р - расчетный расход топлива, кг/с или м³/с; Q_т - полезное тепловыделение в топке, кДж/кг или кДж/м³; Н''т - энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки, кДж/кг или кДж/м³.

Значение разности Q_т - Н''т, кДж/кг или кДж/м³, при условии неизменности объема продуктов сгорания и их теплоемкости в топке может быть найдено из формулы

где V_r - объем продуктов сгорания, м³/кг или м³/м³; с_г - теплоемкость продуктов сгорания в топке, кДж/(м³*К); Т_а - адиабатическая температура горения топлива, К; Тг - средняя температура продуктов сгорания на выходе из топки, К. Приравнивая значения Q'_л из уравнений теплового баланса и теплообмена в топке, получаем

где φ - коэффициент, учитывающий потери топки в окружающую среду, φ₀ - коэффициент тепловой эффективности поверхности нагрева.

Параметр, учитывающий отраженное излучение от стенки в выражении (9.7), обозначим через r = 1-(Т_Ст/Т)⁴ и введем понятие о безразмерных температурах средней в топке и на выходе из нее:

Т. Л. Поляком и С. Н. Шориным зависимость между этими безразмерными температурами предложена в виде формулы

где m и n - показатели, зависящие от характеристики топочного процесса. На основе анализа экспериментальных данных по работе топочных устройств А. М. Гурвич показал, что m = 1, а показатель n является функцией расположения зоны максимальных температур в топочной камере, и с учетом этого предложил формулу для определения температуры продуктов сгорания на выходе из топки

где - число Больцмана, здесь φ_э= (q_пад - q_обр) / q_пад - коэффициент тепловой эффективности поверхности нагрева; здесь q_пад - удельный тепловой поток к поверхности нагрева; q_обр - обратный удельный тепловой поток от поверхности нагрева; М - параметр, характеризующий температурное поле в топке, зависящий от относительного расположения зоны максимальных температур в топке.

Эта формула и принята в основу практических расчетов теплообмена при значении θ"_т<0,9. В развернутом виде формула для определения температуры на выходе из топки #т принимает вид [1]

При определении площади поверхности стен топочной камеры F_ст, м², используется формула

Определение значений величин, входящих в (9.10) и (9.11), производится далее по методике, приведенной в [1].Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева настенных и двухстенных экранов, м²,

где F_пл = bl - площадь стены, занятой экраном, м²; b - расстояние между осями крайних труб экрана; I - освещенная длина трубы; х - угловой коэффициент экрана. При определении F_пл исключаются не защищенные трубами участки стенок, в том числе площадь, занятая горелками.

Степень экранирования топки определяется отношением

Полезное тепловыделение в топке, Q_T, кДж/кг или кДж/м³,

где Q^p_p - располагаемая теплота топлива, кДж/кг или кДж/м³, определяемая по формуле (2.2); Q_B - теплота, внесенная в топку воздухом, поступающим из воздухоподогревателя, и теплота воздуха, вносимая с присосами, кДж/кг или кДж/м³; Q_{B вн} - теплота, внесенная в топку воздухом при подогреве его вне котла, кДж/м³ или кДж/кг; гН_т.отб - теплота рециркулирующих газов в случае возврата их в топку, кДж/кг или кДж/м³; r - доля продуктов сгорания, отбираемых на рециркуляцию; Н_т.отб - энтальпия газов в месте отбора; q₃, q₄, q₆ - потери теплоты от химической неполноты сгорания, механического недожога, с теплотой шлаков и охлаждающей водой, кДж/кг или кДж/м³.

Теплота, воспринятая в топке на 1 кг (м³) топлива, кДж/кг или кДж/м³,

где φ - ; -коэффициент сохранения теплоты; q₅ - потеря теплоты котлом от наружного охлаждения, %; η_к - КПД котла; Н"т - энтальпия газов на выходе из топки при температуре их θ"_т, кДж/кг или кДж/м³. Параметр М для однокамерных топок определяется в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени в топке х_т = Н_г/Н_т, причем размеры Н_г и Н_т принимаются по схеме на рис. 9.3.

При расположении горелок в несколько рядов Н_г определяется как среднее значение при пропорциональном расходе топлива через каждый ряд горелок. При сжигании мазута и газа М = 0,54/0,2 х_т. При камерном сжигании высокореакционных топлив и слоевом сжигании всех топлив М = 0,59/0,5 х_т. При камерном сжигании кгалореакционныч твердых топлив (АШ, Т), а также каменных углей с повышенной зольностью М = 0,56 / 0,5 х_т. Максимальное значение М принимается не выше 0,5 для камерных топок. Для полуоткрытых топок при сжигании высокореакционных твердых топлив, газа и мазута и при сжигании АШ и Т принимается М = 0,45 Когда максимум температур располагается выше или ниже уровня горелок, к значению t_T следует прибавлять поправку Δх. При сжигании угольной пыти при фронтовом или встречном распотожении горелок или встречном расположении вихревых горелок в несколько ярусов для котлов менее 117 т/ч х, = 0,1. Для слоевых топок при то четом слое х_т = 0,14.

Средняя суммарная теплоемкость продуктов, кДж/кг или кДж/м³, сгорания определяется из выражения

где Н"_т - энтальпия продуктов сгорания 1 кг (1 м³) топлива при температуре θ"_т коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки ат; θ"_а - температура продуктов сгорания над слоем топлива. Интегральный коэффициент теплового излучения экранированных камерных и с гоевых топок определяется по формуле

где а_ф - интегральный коэффициент теплового излучения факела; ψ_ср - средний коэффициент тепловой эффективности поверхности нагрева, определяемый по (9.22); p = R/F_cт - отношение площади зеркала горения к площади поверхности стен топки.

Для камерных топок р = 0, тогда

Излучение факела зависит от его интегрального коэффициента теплового излучения, эффективного коэффициента а_ф, равного отношению действительно излучаемого потока энергии факелом к его значению при излучении абсолютно черного факела.

При сжигании пыли твердого топлива объем топки заполнен светящимся факелом. Интегральный коэффициент теплового излучения факела по его длине примерно одинаков. При сжигании мазута излучают трехатомные газы и мельчайшие сажистые частицы. В зоне активного горения а_ф больше, чем в конце факела, где излучение определяется только трехатомными газами. В случае сжигания газа и неполном его предварительном смешении с воздухом светящаяся часть факела меньше, чем при сжигании мазута. При полном предварительном смешении газа с воздухом в топке пламя несветящееся. Эффективный коэффициент теплового излучения топочной среды при сжигании твердых топлив с учетом поглощения лучистой энергии средой согласно закону Бугера определяется по формуле

где е - основание натуральных логарифмов; к - коэффициент ослабления излученной средой; р - давление в топке; s - эффективная толщина излучающей среды в топке.Коэффициент ослабления лучей топочной средой, 1/(м*МПа), зависит от толщины излучающего слоя, парциального давления трехатомных газов в продуктах сгорания, а также наличия в газах золы, частиц кокса, сажи и определяется по формуле

где к_г, К_зл, К_кокс - коэффициенты ослабления лучей трехатомными газами, золой и коксом; р_RO2 - парциальное давление трехатомных газов; μ_зл - безразмерная концентрация золы в газах; х₁, х₂ - безразмерные коэффициенты, учитывающие влияние концентраций коксовых частиц и способ сжигания топлива; значения этих коэффициентов для различных сред приведены в [1]. Например, для топки, работающей на пыли твердого топлива при толщине излучающего слоя около 8 м, k_r ≈ 0,3; К_зл ≈ 6,5 И К_кокс ≈ 1.

Для определения а_ф при сжигании газа и жидкого топлива факел условно разделяют на две части, светящуюся и несветящуюся, и интегральный коэффициент теплового излучения факела определяют из выражения

где а_cв и а_г - интегральные коэффициенты теплового излучения светящейся и несветящейся частей факела соответственно; т - коэффициент, характеризующий относительную длину светящейся части факела. При Q / V ≤ 300 кВт для газа m ≈ 0,1, а для мазута от«0,55. Интегральные коэффициенты теплового излучения светящейся и несветящейся частей факела определяются из выражений

где к_г - коэффициент ослабления лучей трехатомными газами; к₀ - коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами. Эффективная толщина излучающего слоя в топке, М, определяется по формуле

где V_т, F_ст - объем и площадь поверхности стенок топки. Ввиду трудности непосредственного определения коэффициента тепловой эффективности экранов, учитывающего их облучение и загрязнение, для характеристики отраженного излучения используется понятие коэффициента загрязнения поверхности нагрева ε = ψ_э/ψ_о, где ψ_э, ψ_о - коэффициенты тепловой эффективности загрязненной и чистой поверхностей нагрева.

Тогда коэффициент тепловой эффективности экрана может быть определен из выражения

Коэффициент загрязнения зависит от вида топлива, способа его сжигания и конструкции топки. Обычно для газа и мазута ξ = 0,6 / 0,8, а при факельном сжигании твердого топлива ξ = 0,4. Последовательность конструктивного расчета топки характеризуется схемой на рис. 9.4 На основе определения значений тепловыделения в топке Q_T и энтальпии продуктов сгорания на выходе из нее НТ находят теплоту, передаваемую излучением в топке Qji, затем устанавливают площадь поверхности топки с настенными экранами /•'ст, которые воспринимают количество теплоты Qn, при заданных температурах Тт и Т7 и степени тепловой эффективности экранов. При поверочном расчете топки данной конструкции определяются температура продуктов сгорания на выходе из нее и тепловосприятие поверхностей нагрева, расположенных в топке. В заключение определяются размеры топочной камеры, на стенах которой должны быть размещены экраны.

Расчет теплообмена в топке теплообмена в двухкамерных топках. В двухкамерных топках теплообмен в камере сгорания отличается от теплообмена. Уравнение теплообмена в подтопке и камере охлаждения имеет вид:

где Q_л- теплота, переданная излучением, кДж/кг; а_к - приведенный коэффициент теплового излучения камеры; Т_ф - эффективная средняя температура топочной среды, К; Т₃ - температура наружного слоя загрязнения поверхности, К; Н_л - площадь лучевоспринимающей поверхности, определяемая по выражению (9.12), м². Уравнение теплового баланса, кДж/кг,

где Q_T - полезное тепловыделение в камере, кДж/кг.

Полезное тепловыделение в камере сгорания или охлаждения, а также энтальпия газов определяются с учетом потерь теплоты от химического и механического недожога, потерь с теплотой шлака, а так же с учетом поступления теплоты с воздухом; ф - коэффициент сохранения теплоты; Н_т - энтальпия продуктов сгорания топлива при температуре на выходе из камеры сгорания или охлаждения и соответствующем избытке воздуха, кДж/кг; Q_K - теплота, переданная конвекцией, которая учитывается только при расчете горизонтальных и вертикальных циклонов, кДж/кг.

Эффективная температура топочной среды Гф, К, определяется по формулам:

здесь Т_а - адиабатная температура сгорания в предтопке, К, определяемая по энтальпии газов, принимаемой равной Q_r, и при избытке воздуха в конце предтопка; Т_г - температура газов за предтопком или камерой охлаждения.

Температура наружного слоя загрязнения t₃, К, лучевоспринимающей поверхности в камере охлаждения определяется по формуле

где Т_Ср - средняя температура среды, К; а₂ - коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде, Вт/(м²*К), который учитывается только при расчете перегревательных поверхностей нагрева; Q_л - тепловосприятие радиационных поверхностей нагрева, кДж/кг, определяемое по уравнению баланса по (9.14);ε = δ_з / λ_з - тепловое сопротивление загрязняющего слоя на поверхности трубы или огнеупорной массы и шлака на ошипованных экранах.

Для открытых гладкотрубных и плавниковых экранов при сжигании углей в пылевидном виде ε = 0,004 м²*К/Вт, а при ошипованных экранах, покрытых огнеупорной массой, ε = 0,008 м²*К/Вт. Температура загрязнений лучевоспринимающей поверхности Т₃ в камерах сгорания определяется по температуре наружного слоя жидкого шлака путем совместного решения уравнения теплообмена от факела к пленке и уравнения теплопроводности через текущую шлаковую пленку. Толщина шлаковой пленки определяется с учетом вязкости шлака, его количества и динамического воздействия факела.